3.2 多點(diǎn)溫度趨勢(shì)控制
　　由于熔化部、冷卻部的溫度波動(dòng)會(huì)不同程度地影響到液流情況。另外冷卻部稀釋風(fēng)量的變化和冷卻部冷卻條件的改變以及冷卻部的保溫狀況的改變，也會(huì)引起液流的變化，因此，對(duì)于溫度的良好控制尤為重要。一般熔窯熔化溫度制度的控制采用小爐垛光學(xué)溫度曲線控制，但在該超薄玻璃生產(chǎn)線，除了采用光學(xué)測(cè)溫表測(cè)量小爐垛溫度控制溫度曲線外，還引入了多點(diǎn)溫度趨勢(shì)控制：采用3^#。碹頂熱電偶溫度(T)來控制熱點(diǎn)的溫度趨勢(shì)，保證玻璃澄清均化的正常穩(wěn)定；采用控制流道溫度趨勢(shì)(T₂)來控制冷卻部微調(diào)風(fēng)量和液流的表層溫度，間接影響玻璃液在冷卻部的滯留時(shí)間；采用控制冷卻部池底熱電偶溫度趨勢(shì)(T₃)來直接或間接地影響冷卻部的玻璃液的物化性質(zhì)，從而在一定程度影響到液流情況，最終實(shí)現(xiàn)熔化的穩(wěn)定以及玻璃宏觀質(zhì)量不受影響。具體的溫度取值見圖7所示。

　　圖8所采集的數(shù)據(jù)取自2002年7月1日～7月31日，每天取固定點(diǎn)時(shí)間的溫度進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。從圖8可以看出，流道溫度(T₂)和冷卻部池底熱電偶溫度(T₃)總體上波動(dòng)較小，整月內(nèi)呈平穩(wěn)勢(shì)態(tài)，3^#碹頂熱電偶溫度(T )存在小幅的波動(dòng)，從線性誤差分析來看，是在一個(gè)均值附近進(jìn)行振蕩。

　　3.3 熱負(fù)荷交叉調(diào)整控制
　　在不同拉引量時(shí)，為了保證T、T₂、T₃三點(diǎn)溫度的良好控制，就必須對(duì)各小爐的熱負(fù)荷進(jìn)行重新分配。在整個(gè)降低拉引量的過程中，以及在穩(wěn)定拉引量生產(chǎn)期間，熱負(fù)荷的交叉調(diào)整首先采用了以3碹頂熱點(diǎn)溫度(T)—— 熱電偶溫度和光學(xué)溫度相兼顧的原則，較大幅度調(diào)整負(fù)荷，隨后以冷卻部池底溫度(T₃)小數(shù)點(diǎn)后的變化，微調(diào)熱負(fù)荷，同時(shí)，也結(jié)合流道溫度(T₂)的變化情況，進(jìn)行有機(jī)的調(diào)整，確保進(jìn)入成形的玻璃溫度的真實(shí)性。具體的熱負(fù)荷交叉調(diào)整過程如表3所示。

　　3.4 風(fēng)油比與火焰氣氛兼顧控制
　　隨著拉引量的降低，各小爐逐步實(shí)施熱負(fù)荷交叉調(diào)整，因此各小爐的風(fēng)油比也要伴隨熱負(fù)荷進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，除了保證火焰韻正常燃燒外，還必須兼顧各小爐的火焰氣氛，使1和2小爐氣氛呈還原性，4^#和5^#小爐氣氛呈氧化性。

　　4  效果對(duì)比
　　在2002年7月1日～7月31日期間，拉引量經(jīng)歷由高向低(233 t/d一150 t/d) 的較大變化。將7月的點(diǎn)狀缺陷進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，其中每天由熔化引起的如氣泡、雜物等缺陷在當(dāng)天點(diǎn)狀缺陷中所占的比例如圖10所示。

　　從圖10可以看出，在拉引量大幅變化的情況下，通過采取合理的熔化控制技術(shù)，將每天由熔化引起的如氣泡、雜物等缺陷，其在當(dāng)天點(diǎn)狀缺陷中所占的比例可以被有效地控制在一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的范圍內(nèi)。

　　5  結(jié)語
　　在超薄浮法玻璃不同品種拉引量變化時(shí)，通過采用合理的熔化控制技術(shù)，使得熔窯內(nèi)玻璃液流、玻璃液溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)基本維持原始的直流流速和流層厚度，保證其在一個(gè)較小的范圍內(nèi)波動(dòng)，不給生產(chǎn)作業(yè)和玻璃的宏觀質(zhì)量帶來影響，確保超薄浮法玻璃產(chǎn)品質(zhì)量的連續(xù)穩(wěn)定。

　　參考文獻(xiàn)
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　　[3]保松申．玻璃熔窯三維數(shù)學(xué)模擬的應(yīng)用．玻璃．2001．2

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